Водяные системы теплоснабжения представляют собой сложные гидравлические системы, в которых работа отдельных звеньев находится во взаимной зависимости. Одним из важных условий работы таких систем является обеспечение в тепловой сети перед центральными или местными тепловыми пунктами располагаемых напоров, достаточных для подачи в абонентские установки расходов воды, соответствующей их тепловой нагрузке.

Гидравлический расчет – один из важных разделов проектирования и эксплуатации тепловой сети. При проектировании тепловой сети в гидравлический расчет входят следующие задачи: определение диаметров трубопроводов, определение падение давления, определение давлений в различных точках сети, увязка всей системы при различных режимах работы сети. Результаты гидравлического расчета дают следующие исходные данные:

1) Для определения капиталовложений, расход металла труб и основного объема работ на сооружение тепловой сети;

2) Установление характеристик циркуляционных и подпиточных насосов, количество насосов и их размещение;

3) Выяснения условия работы условий источников теплоты, тепловой сети и абонентских систем выбора схем присоединения теплопотребляющих установок к тепловой сети;

5) Разработка режимов эксплуатации систем теплоснабжения.

В качестве исходных данных для расчёта обычно задаются: схема тепловой сети, параметры теплоносителя на входе в рассчитываемый участок, расход теплоносителя и длина участков сети. Поскольку в начале расчёта неизвестен ряд величин, задачу приходиться решать методом последовательных приближений в два этапа: приближенный и проверочный расчёты.

Предварительный расчёт

1. Определяется располагаемая потеря напора в сети исходя из обеспечения необходимого статического напора на абонентском вводе. Определяется тип пьезометрического графика.

2. Выбирается самая отдалённая точка тепловой сети (расчётная магистраль).

3. Магистраль разбивается на участки по принципу постоянства расхода теплоносителя и диаметра трубопровода. В некоторых случаях в пределах участка с равным расходом изменяется диаметр трубопровода. На участке находится сумма местных сопротивлений.

4. Вычисляется предварительное падение давления на данном участке, оно же является максимально возможным падением давления на рассматриваемом участке.

5. Определяется доля местных потерь данного участка и удельное линейное падение давления. Доля местных потерь представляет собой отношение падения давления в местных сопротивлениях к линейному падению давления прямолинейных участков.

6. Предварительно определяется диаметр трубопровода рассчитываемого участка.

Проверочный расчёт

1. Предварительно рассчитанный диаметр трубы округляется до ближайшего стандартного типоразмера трубы.

2. Уточняется линейное падение давление и вычисляется эквивалентная длина местных сопротивлений. Эквивалентная длина местных сопротивлений – прямолинейный трубопровод линейное падение давления на котором равно падению давления в местных сопротивлениях.

3. Рассчитывается истинное падение давления на участке, которое является полным сопротивлением данного участка.

4. Определяется потеря напора и располагаемый напор в конечной точки участка между подающий и обратной линиях.

Все участки тепловой сети рассчитываются по данной методике и увязываются между собой.

Для проведения гидравлического расчета обычно задаются схемой и профилем тепловой сети, а затем выбирают наиболее удаленную точку, которые характеризуется наименьшим удельным падением магистрали. Расчетная температура сетевой воды в подающей и обратной линиях тепловой сети: t1=150 °С, t2=70 °С. Расчетная схема тепловой сети показана на рис. 5.1.

Располагаемый напор в точке ввода м. вод. ст. Располагаемый напор на всех абонентских вводах м. вод. ст. Средний удельный вес воды γ =9496 Н/м 2 , длина расчетной магистрали, L(0-11)=820 м.

Определяем расходы воды на участках в соответствии с расчетной схемой и результаты сводим в в табл. 5.1.

Таблица 5.1.

Расход воды по участкам

№ участка	1-2	2-3	3-4	4-5	5-6	6-7	7-8	8-9	9-10
G,т/ч	65,545	60,28	47,1175	31,3225	26,6425	18,745	9,6775	6,1675	3,8275
№ участка	10-11	1-1.1	2-2.1	3-3.1	3.1-3.2	3.1-3.3	3.3-3.4	3.3-3.5	3.5-3.6
G,т/ч	1,755	0,585	0,585	9,945	0,585	8,19	0,585	5,5575	3,51
№ участка	3.5-3.7	4-4.1	5-5.1	6-6.1	7-7.1	8-8.1	9-9.1	10-10.1	11-1.1
G,т/ч	1,17	0,585	0,8775	0,585	0,8775	0,8775	0,8775	2,6325	0,8775

Предварительный расчет

Располагаемая потеря напора м. вод. ст. Распределяем поровну эту потерю напора между подающей и обратной линиями тепловой сети, поскольку тепловая сеть выполнена в двух трубном исполнение, одинаковый профиль труб . вод. ст.

Падение давления на участке 1-2, Па:

δP1-2 = δH*ƴ*L1-2/L1-27=4748

∑Ƹ=∑Ƹзадв+∑Ƹ90ᵒ+∑Ƹкомп=2,36

Определяем долю местных сопротивлений

0,20

где коэффициент при эквивалентом шероховатости ..

Предварительно вычисляем удельное линейное падение давления, Па/м и диаметр участка 1-2, м:

Па/м;

,

где коэффициент при эквивалентой шероховатости для стальных труб, .

Поверочный расчет

Выбираем ближайший стандартный внутренний диаметр, мм по ГОСТ 8731-87 "Трубы стальные" .

Dв.1-2 = 0,261 мм.

Определяем удельное линейное падение давления, Па/м:

11,40Па/м,

где коэффициент при эквивалентом шероховатости, .

Рассчитываем эквивалентную длину местных сопротивлений, м участка трубопровода на участке 1-2

28,68м,

где – коэффициент, зависящий от абсолютной эквивалентной шероховатости .

Потеря давления на участке трубопровода 0-1, Па:

Потеря напора на участке трубопровода 0-1, м. вод.ст.:

0,13м.

Так как потеря напора в подающей и обратной линиях тепловой сети одинакова, то располагаемый напор в точке 1, можно вычислить по формуле:

Для остальных участков рассматриваемой магистрали расчеты проводятся аналогично, их результаты представлены в табл. 5.2.

Таблица 5.2

Гидравлический расчет магистрали теплопровода

Предварительный	Поверочный
№	L,м	δP,Па	Σξ	А	Rл, Па/м	d, м	d", м	R", Па/м	Lэ, м	δP",Па	δH", м	ΔH", м
0-1			1,34	0,46	40,69	0,29	0,313	9,40	17,05	348,14	0,04	29,93
1-2			2,36	0,20	49,38	0,28	0,261	11,40	28,68	1238,73	0,13	29,74
2-3		3264,25	1,935	0,24	47,83	0,28	0,261	11,04	23,69	868,90	0,09	29,82
3-4		3857,75	2,105	0,22	48,58	0,28	0,261	11,21	25,68	1016,91	0,11	29,79
4-5		10979,75	4,145	0,15	51,46	0,27	0,261	11,88	49,87	2789,63	0,29	29,41
5-6		3857,75	2,105	0,22	48,58	0,28	0,261	11,21	25,68	1016,91	0,11	29,79
6-7		7418,75	3,125	0,17	50,68	0,27	0,261	11,70	37,74	1903,62	0,20	29,60
7-8			3,38	0,17	50,93	0,27	0,261	11,76	40,77	2125,15	0,22	29,55
8-9		2670,75	1,765	0,27	46,79	0,28	0,261	10,80	21,72	720,73	0,08	29,85
9-10		1483,75	1,425	0,39	42,69	0,28	0,313	9,86	17,92	423,17	0,04	29,91
10-11		890,25	1,255	0,57	37,74	0,29	0,313	8,72	16,25	272,45	0,03	29,94

Ответвление рассчитываться как транзитные участки с заданным падением давления (напора). При расчете сложных ответвлений, сначала находиться расчетное направление как направление с минимальным удельным падением давления, а затем проводят все остальные операции.

Гидравлический расчет ответвления теплопровода показан в табл. 5.3.

Таблица 5.3

Результаты гидравлического расчета ответвлений

№	L,м	δP,Па	Σξ	А	Rл, Па/м	d, м	d", м	R", Па/м	Lэ, м	δP",Па	δH", м	ΔH", м
3-3.1			1,34	0,458607	25,36	0,31	0,313	5,86	19,07	229,1455	0,02	29,95
3.1-3.2		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
3.1-3.3		2077,25	1,595	1,224859	22,87	0,32	0,313	5,29	23,27	308,2111	0,03	29,94
3.3-3.4		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
3.3-3.5		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
3.5-3.6			2,02	0,230444	19,65	0,33	0,313	4,55	30,55	411,7142	0,04	29,91
3.5-3.7			1,34	0,458607	25,36	0,31	0,313	5,86	19,07	229,1455	0,02	29,95
4-4.1		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
5-5.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
6-6.1		593,5	1,17	0,80085	27,35	0,31	0,313	6,32	16,36	166,6545	0,02	29,96
7-7.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
8-8.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
9-9.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96
10-10.1		2670,75	1,765	0,268471	21,46	0,32	0,313	4,97	26,14	353,213	0,04	29,93
11-11.1		890,25	1,255	0,572688	26,32	0,31	0,313	6,08	17,71	199,023	0,02	29,96

Пьезометрический график показан на рис. 5.2.

6.Расчет толщины изоляции

Среднегодовая температура теплоносителя t 1 =100, t 2 =56,9

Определим внутренний d в.э и наружный d н.э эквивалентные диаметры канала по внутренним (0,9×0,6 м) и наружным (1,15×0,78 м) размерам его поперечного сечения:

м

м

Определим термическое сопротивление внутренней поверхности канала

Определим термическое сопротивление стенки канала Rк, приняв коэффициент теплопроводности железобетона λст = 2,04 Вт/(м · град):

Определим при глубине заложения оси труб h = 1,3 м и теплопроводности грунта λгр = 2,0 Вт/(м · град), термическое сопротивление грунта

Приняв температуру поверхности теплоизоляции 40 °С , определим средние температуры теплоизоляционных слоев подающего t т.п и обратного t т.о трубопроводов:

Определим также, используя прил. , коэффициенты

теплопроводности тепловой изоляции (Теплоизоляционные изделия

из пенополиуретана) для подающего λ к1 и обратного λ к2 трубопроводов:

λ к 1 = 0,033 + 0,00018 t т.п = 0,033 + 0,00018 ⋅ 70 = 0,0456 Вт/(м⋅°С);

λ к2 = 0,033 + 0,00018 t т.о = 0,033 + 0,00018 ⋅ 48,45 = 0,042 Вт/(м⋅ °С).

Определим термическое сопротивление поверхности теплоизоляционного слоя:

Примем по прил. нормируемые линейные плотности тепловых потоков для подающего ql1 = 45 Вт/м и обратного ql2 = 18 Вт/м трубопроводов. Определим суммарные термические сопротивления для подающего Rtot1 и обратного Rtot2 трубопроводов при К1 = 0,9 :

Определим коэффициенты взаимного влияния температурных полей подающего ϕ1 и обратного ϕ2 трубопроводов:

Определим требуемые термические сопротивления слоёв для подающего Rк.п и обратного Rк.о трубопроводов, м ⋅°С/Вт:

R к.п = R tot1 − R п.c − (1+ϕ 1)(R п.к + R к + R гр)=

2,37− 0,1433− (1+ 0,4)(0,055 + 0,02+ 0,138) =1,929 м⋅ °С /Вт;

R к.о = R tot2 − R п.c − (1+ϕ 1)(R п.к + R к + R гр)=

3,27− 0,1433− (1+ 2,5)(0,055 + 0,02 + 0,138) = 2,381 м ⋅ °С /Вт.

Определим значения В для подающего и обратного трубопроводов:

Определим требуемые толщины слоев тепловой изоляции для подающего δк1 и обратного δк2 трубопроводов:

Принимаем толщину основного слоя изоляции для подающего мм, обратного трубопроводов мм.

Расчет компенсатора

Компенсаторы предназначены для компенсации температурных удлинений и деформаций для предотвращения разрушения трубопроводов. Компенсаторы располагаются между неподвижными опорами.

Расчет компенсатора для 3го участка.

Приняв коэффициент температурного удлинения α=1,25 10⋅ − 2 мм/(м ⋅°С) , используя данные табл. 14.2 прил. 14 , определим максимальную длину участка, на которой может обеспечить компенсацию один сильфонный компенсатор:

Здесьλ– амплитуда осевого хода, мм, λ = 60мм

Необходимое количество компенсаторов n на расчетном участке составит

Примем одинаковые пролеты между неподвижными опорами

83/2= L ф = 41,5м.

Определим фактическую амплитуду компенсатора λ ф при длине пролета между неподвижными опорами L ф = 41,5 м.

R с. к, приняв одинаковые пролеты между неподвижными опорами L = 41,5 м:

R c.к = R ж + R р,

где R ж – осевая реакция, возникающая вследствие жесткости осевого хо- да, определяется по формуле (1.85)

R ж = С λ λ ф = 278 · 36,31 =10094,2 Н

где С λ – жесткость волны, Н/мм, (С λ = 278 Н/мм);

R р – осевая реакция от внутреннего давления, Н , определяемая

Определим реакцию компенсатора Р с. к

R c.к = R ж + R р = 10094,2+ 17708 = 27802,2 Н.

В системе теплоснабжения тепловой пункт, связывающий тепловую сеть с потребителем теплоты, занимает важное место. Посредством теплового пункта (ТП) осуществляется управление местными системами потребления (отоплением, горячим водоснабжением, вентиляцией), в нем также производится трансформация параметров теплоносителя (температуры, давления, поддержание постоянства расхода, учет теплоты и др.). Одновременно в тепловом пункте осуществляется управление самой сетью, так как в нем производится по отношению к тепловой сети распределение теплоносителя и контроль его параметров

Проект теплового пункта выполняем для 5 этажного дома, подключенного на участке 6.

Схема индивидуального теплового пункта приведена

Подбор смесительных насосов

Подача насоса определяется согласно СП 41-101-95 по формуле:

где –расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети кг/с;

u – коэффициент смешения, определя­емый по формуле:

где – температура воды в подающем трубо­проводе тепловой сети при расчетной температуре наружного воздуха для про­ектирования отопления t н.о, °С;

–тоже, в подающем трубопроводе сис­темы отопления, °С;

– то же, в обратном трубопроводе от сис­темы отопления, °С;

;

Напор смесительного насоса при таких схемах установки определяется в зависимости от давления в тепловой сети, а так же требующегося давления в системе отопления и принимается с запасом в 2 -3 м.

Выбираем циркуляционные насосы WiloStratos ECO 30/1-5-BMS. Это стандартные насосы с мокрым ротором и фланцевым присоединением. Насосы предназначены для использования в системах отопления, промышленных циркуляционных системах, системах водоснабжения и кондиционирования.

WiloStratos ECO успешно используются в системах, где температура перекачиваемой жидкости составляет широкий диапазон: от -20 до +130°С. Многоступенчатый (2-х, 3-х) переключатель частоты вращения позволяет оборудованию подстраиваться под текущие условия системы отопления.

Устанавливаем 2 насоса фирмы Wilo марки ECO 30/1-5-BMSс подачей 3 м^3/ч, напором 6 м. Один из насосов находится в резерве.

Подбор циркуляционного насоса

Выбираем циркуляционный насос типа GrundfosComfort. Эти насосы обеспечивают циркуляцию воды в системе ГВС. Благодаря этому горячая вода течет сразу же после того, как открывается кран. Этот насос комплектуется встроенным термостатом, автоматически поддерживающим заданную температуру воды в диапазоне от 35 до 65 °С. Это насос с «мокрым ротором», но благодаря его сферической форме практически невозможна блокировка рабочего колеса вследствии загрязнения насоса содержащимися в воде примесями. Выбираем насос Grundfos UP 15-14 B с подачей 0,8 м 3 /час, напор 1,2 м, мощностью 25 Вт.

Выбор магнитных фланцевых фильтров

Магнитные фильтры предназначены для улавливания стойких механических примесей (в том числе ферромагнетиков) в неагрессивных жидкостях с температурой до 150 °С и давлением 1,6 МПа (16 кгс/см 2). Они устанавливаются перед счетчиками холодной и горячей воды. Принимаем фильтр ФМФ.

Выбор грязевика

Грязевики предназначены для очистки воды в системах теплоснабжения от взвешенных частиц грязи, песка и других примесей.

Устанавливаем грязевик серии Ду65 Ру25 Т34.01 с.4.903-10 на подающем трубопроводе при вводе в тепловой пункт.

Выбор регулятора расхода и давления

Регулятор применяют как регулятор прямого действия для автоматизации абонентских вводов жилых зданий. Он подбирается по коэффициенту пропускной способности клапана:

где DР = 0,03…0,05 МПа – перепад давления на клапане, принимаем DР = 0,04 МПа.

м 3 /ч.

Выбор регулятора расхода и давленияDanfoss AVP с условным диаметром, D y – 65 мм, - 2 м 3 /ч

Выбор терморегулятора

Предназначен для автоматического регулирования температуры в открытых системах ГВС. Регулятор снабжен блокировочным устройством, защищающим систему отопления от опорожнения в часы пиковых нагрузок ГВС и в аварийных ситуациях.

Выбираем терморегуляторDanfossAVT/VGс условным диаметром, D y – 65 мм, - 2 м 3 /ч.

Выбор обратных клапанов

Обратные клапаны являются запорной арматурой. Они предотвращают обратный ток воды.

Обратные клапаны типа 402 фирмы Danfoss устанавливаем на трубопроводе после РР, на перемычке после насосов, после циркуляционного насоса, на трубопроводе ГВС.

Выбор предохранительного клапана

Предохранительные клапаны – это вид трубопроводной арматуры, предназначенный для автоматической защиты технологической системы и трубопроводов от недопустимого повышения давления рабочей среды путем частичного ее сброса из защищаемой системы. Наиболее распространены пружинные предохранительные клапаны, в которых давлению рабочей среды противодействует сила сжатой пружины. Направление подачи рабочей среды - под золотник. Клапан предохранительный чаще всего присоединяется к трубопроводу с помощью фланца, колпаком вверх.

Выбираем клапан предохранительный пружинный без ручного подрыва 17нж21нж (СППК4) с D у = 65 мм.

Выбор шаровых кранов

На подающем трубопроводе из тепловой сети, а также на обратке, на трубопроводах к терморегулятору и после него устанавливаем шаровые краны, из углеродистой стали (шар – нержавеющая сталь), сварные, с рукояткой, фланцевые, (Р у = 2,5 МПа) типа Jip, фирмы Danfoss, с D у = 65 мм. На циркуляционном трубопроводе линии ГВС до и после циркуляционного насоса, устанавливаем шаровые краны с D у = 65 мм. Перед подающей линии системы отопления и после обратной линии шаровые краны с D у = 65 мм и с D у = 65 мм. На перемычке насосов смешения устанавливаем шаровые краны с D у = 65 мм.

Выбор теплосчетчика

Теплосчетчики для закрытых систем теплоснабжения предназначены для измерения суммарного количества тепловой энергии и суммарного объемного количества теплоносителя. Устанавливаем тепловычислитель Логика 9943-У4 срасходомером SONO 2500 CT; Dу= 32 мм.

Тепловычиситель рассчитан на работу в открытых и закрытых системах водяного теплоснабжения от 0 до 175 ºС и давления до 1,6 МПа. Разность температур воды в подающем и обратном трубопроводе системы от 2 до 175 ºС. Прибор обеспечивает подключение двух однотипных платиновых термопреобразователей сопротивления и одного или двух расходомеров. Обеспечивает регистрацию показаний параметров в электронном архиве. Прибор формирует месячные и суточные отчеты, где в табличной форме представлены все необходимые сведения о потреблении тепловой энергии и теплоносителя.

Комплект термопреобразователей КТПТР-01-1-80 платиновый предназначен для измерения разности температур в подающем и обратном трубопроводах систем теплоснабжения. Применяется в составе теплосчетчиков. Принцип работы комплекта основан на пропорциональном изменении электрического сопротивления двух подобранных по сопротивлению и температурному коэффициенту термопреобразователей в зависимости от измеряемой температуры. Диапазон измерения температуры от 0 до 180 о С .

Заключение

Целью работы являлась разработка системы теплоснабжения жилого микрорайона. Район состоит из тринадцати зданий, одиннадцать жилых, один детский сад и одна школа., место расположения района г. Омск.

Разрабатываемая система теплоснабжения закрытая с центральным качественным регулированием с температурным графиком 130/70 . По роду подачи тепла двухступенчатая – здания непосредственно присоединяются к тепловой сети через автоматизированные ИТП, ЦТП отсутствуют.

При разработке тепловой сети были выполнены следующие необходимые расчеты:

Определенны тепловые нагрузки на отопление, вентиляцию и ГВС всех абонентов. В качестве метода определения нагрузок отопления и вентиляции использован метод по укрупненным показателям. Исходя из типа и объема здания задавались удельными тепловыми потерями здания. Расчетные температуры приняты согласно наружной температуре по СНиП «Строительная климатология». Температура внутри помещения по справочным данным согласно СанПиН исходя из назначения помещения. Нагрузку на ГВС определяли по нормативному расходу горячей воды на одного человека согласно справочных данных исходя из типа здания.

Рассчитан график центрального качественного регулирования

Определенны расчетные расходы сетевой воды (абонентов)

Разработана гидравлическая схема тепловой сети и выполнен гидравлический расчет, цель которого определить диаметры трубопроводов и падение давления на участках тепловой сети

Выполнен тепловой расчет теплопроводов, т.е. расчет изоляции для снижения теплопотерь в сети. Расчет выполнен по методу непревышения нормируемых тепловых потерь. В качестве теплопроводов выбрана предизолированная труба с изоляцией из пенополиуретана. Способ прокладки трубопровода бесканальный

Выполнен подбор компенсаторов для компенсации удлинения трубопроводов вследствие температурного расширения. В качестве компенсаторов применены сильфонные компенсаторы.

-был разработана схема индивидуального теплового пункта и подобраны основные элементы, т.е. насосы, регулирующие клапана, терморегуляторы и.т.д.

Библиографический список

1. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети/ Е.Я.Соколов; .– М.: Издательство МЭИ, 2001. – 472 с.:ил.

2. Тихомиров А.К. Теплоснабжение района города: учеб. Пособие/ А.К. Тихомиров.- Хабаровск: Изд-во Тхоокеан. Гос. Ун-та, 2006.-135с.

3. Манюк В.И. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник./ В.И. Манюк, Э.Б.Хиж и др. М.:Стройиздат,1988. 432с.

4. Справочник проектировщика. Проектирование тепловых сетей./Под.ред. А.А. Николаева. М. 1965. 359с.

5. Зингер Н.М. Гидравлические и тепловые режимы теплофикационных систем. М.: Энергоатомиздат, 1986. 320с.

6. Златопольский А.Н. Экономика, организация и планирование теплосилового хозяйства промышленного предприятия/ Златопольский А.Н., Прузнер С.Л., Калинина Е.И., Ворошилов Б.С. М.: Энергоатомиздат, 1995. 320с.

7. Сборник №24 «Теплоснабжение и газопроводы – наружные сети» ТЕР 81-02-24-2001 (г. Омск), 2002г.

8. СНиП 41-03-2003 Тепловая изоляция.

9. И.В. Беляйкина Водяные тепловые сети/ И.В. Беляйкина, В.П. Витальев, Н.К. Громов и др.; Под ред. Н.К.Громова, Е.П. Шубина. М.: Энергоатомиздат, 1988г. 376с.

10. СНиП 41-02-2003 Тепловые сети.

11. Козин В.Е. Теплоснабжение/ Козин В.Е., Левина Т.А., Марков А.П., Пронина И.Б., Слемзин В.А. М.: Высшая школа, 1980. 408с.

12.Теплоснабжение (курсовое проектирование): Учебное пособие/ В. М. Копко, Н.К. Зайцев, Г. И. Базыленко-Мн,1985-139 с.

13. СНиП 23-01-99* «Строительная климатология»

14 Применение средств автоматизации Danfoss в тепловых пунктах систем централизованного теплоснабжения зданий, В.В. Невский, 2005г.

15. Cтандартные автоматизированные блочные тепловые пункты фирмы Danfoss, В.В. Невский, Д.А. Васильев, 2008г.

16 Проектирование распределительных сетей теплоснабжения микрорайона,
Е.В. Корепанов, М.:Высш.школа, 2002г.,

17. СНиП 23-05-95 «Естественное и искусственное освещение»

©2015-2019 сайт
Все права принадлежать их авторам. Данный сайт не претендует на авторства, а предоставляет бесплатное использование.
Дата создания страницы: 2016-08-20

Транскрипт

1 . dio.naro d.ru Программный модуль: Гидравлический расчёт теплосети (Версия 5.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СНиП): Удельная потеря напора: R 6,7 0 3 λ G Dр5 в м.вод.ст./м G - расход теплоносителя (воды): G Q g, т/ч; 000 Q расход тепловой энергии, Гкал/ч; g - расход теплоносителя на Гкал: g, т/гкал T Dр расчётный внутренний диаметр трубопровода; в плотность воды (принята 958 кг/м3); ΔT разность температур теплоносителя в подающем и обратном трубопроводе. коэффициент гидравлического трения; 0,5 К 68 λ 0, е Коэффициент гидравлического трения: Dр Re К е эквивалентная шероховатость трубы (принята 0,5 мм); Re - число Рейнольдса. V Dp Число Рейнольдса: Re V скорость теплоносителя в трубопроводе/с., Скорость теплоносителя: V 0,354 G /с Потеря напора в одной трубе: H R L пр. Dp в 000 L пр. приведенная длина участка: L пр. L K пр. K пр. коэффициент приведения (приближенно учитывает местные сопротивления, Кпр.=,4,9). Граничные условия итераций: R Rma ; V Vma ; Hкон. Hmin Hкон. располагаемый напор в конце участка..

2 Программный модуль: Расчёт растяжки сильфонного компенсатора (Версия 5.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (ИЯНШ ТУ): Максимальное расстояние между неподвижными опорами участка теплосети с осевыми сильфонными компенсаторами, определяется по формуле: nλ Lma 0,9 α Tma Tмон.min n количество блоков в компенсаторе (n=,); λ амплитуда (±) осевого хода одного блока компенсатора; α коэффициент линейного расширения материала (для Ст0 α=, 0-5 С -); T ma максимальная рабочая температура трубопровода, С; T мон.min минимальная температура трубопровода при монтаже компенсатора (принята -8С); 0,9 коэффициент запаса (запас 0%). Величина растяжки сильфонного компенсатора перед установкой определяется по формуле: Δ L α L Tma Tмон.min Tмон. T максимальная рабочая температура трубопровода, С; ma T мон. температура трубопровода при монтаже компенсатора (изменяется от 8 до 30С); L длина участка (L<=L ma). 5 силф. Усилие от одного трубопровода на неподвижную опору: F P 0 c P ma максимальное давление в трубопроводе, атм.; λ амплитуда (±) осевого хода одного блока (одного сильфона)м; с жёсткость одного блока (одного сильфона), Н/мм. Усилие от одного трубопровода на противоположную неподвижную опору: F тр. суммарная сила трения в подвижных опорах, кг. Fтр. μ P z, кг ma эф. λ, кг 0 силф. эф. эффективная площадь сильфона; F F Fтр., кг коэффициент трения в подвижных опорах (принят 0,3); P z вес трубопровода длиной L.

3 Программный модуль: Расчёт настройки стартового компенсатора (Версия 9.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СП): Максимальное расстояние между неподвижными опорами (реальными или мнимыми) участка теплосети со стартовыми компенсаторами (бесканальная прокладка), определяется по формуле: σдоп. ст.тр. Lma 0,8 σ доп. предельно допустимое напряжение в трубе (σ доп. =50 Н/мм); ст.тр. площадь поперечного сечения стенки трубым; f тр. удельная сила трения оболочки трубы о грунт, Н/м. f тр. μ 0,5 sin ρ Z П D q, Н/м об. коэффициент трения оболочки о грунт (принят 0,4); φ угол естественного откоса грунта (принят 30); ρ плотность грунта, Н/м 3 ; Z глубина заложения трубопровода (расстояние от поверхности земли до оси трубопровода); П число Пи (3,); D об. наружный диаметр оболочки трубопровода; q удельный вес трубопровода, Н/м. Величина сжатия компенсатора при увеличении температуры трубопровода: L Δ L α L Tпр. Tмон. 4Eст.тр. α коэффициент линейного расширения материала (для Ст0 α=, 0-5 С -); T пр. температура прогрева (T пр. Const 70 С); T температура трубы при монтаже (изменяется от 0 до 5С); L длина участка (L<=L ma); мон. E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм). Δ ma T мон. Формула приближённого метода: L α L T Величина сжатия компенсатора перед установкой на трубопровод: P λ L

4 Программный модуль: Раскладка матов («Г» образный компенсатор) (Версия 5.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СП): Максимальное расстояние между неподвижной опорой (реальной или мнимой) и «Г» образным компенсатором при бесканальной прокладке теплосети, определяется по формуле: доп. ст.тр. Lma σ σ доп. предельно допустимое напряжение в трубе (для стали 0 σ доп. =50 Н/мм); ст.тр. площадь поперечного сечения стенки трубым; f тр. удельная сила трения оболочки трубы о грунт, Н/м. 0,5 sin ρ Z П Dоб. μ q, Н/м коэффициент трения оболочки о грунт (принят 0,4); φ угол естественного откоса грунта (принят 30); ρ плотность грунта, Н/м 3 ; Z глубина заложения трубопровода (расстояние от поверхности земли до оси трубопровода); П число Пи (3,); D об. наружный диаметр оболочки трубопровода; q удельный вес трубопровода, Н/м. Величина температурного удлинения трубопровода при бесканальной прокладке: L Δ L α L Tma Tмон.min E ст.тр. α коэффициент линейного расширения материала (для стали 0 α=, 0-5 С -); L длина участка (L<=L ma); T ma максимальная рабочая температура трубы (принимается по Т=30С); T мон.min минимальная температура трубы при монтаже (принята 0С); E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм).

5 . dio.naro d.ru Программный модуль:. Расчёт параметров опоры (надземная прокладка) (Версия 8.) Стандартный вариант Вариант на опорной подушке (без заглубления) Вертикальное расположение труб Вариант расчёта как неподвижной опоры Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики:. Расчёт стойки Требуемый момент сопротивления стойки: Wобщ. 00 M 0,9 σ доп., см3 M суммарный момент, действующий на стойку опоры, кгм; σ доп. предельно допустимое напряжение в сечении конструкции стойки опоры, кг/см; Суммарный момент: М Fгор. H, кгм Fгор. суммарное горизонтальное усилие, действующее на высоте H; H высота стойки. Для подвижной опоры: Fгор. μ Pz, кг коэффициент трения в подвижной опоре; Pz вертикальная нагрузка на опору. Pz n L q, кг; n количество труб на опоре; L - длина трубопровода между опорами; q удельный вес трубопровода, кг/м. Расчёт параметров опоры (надземная прокладка) Лист Листов

6 . Расчёт габаритов фундамента опоры на смятие грунта Условие устойчивости опоры: σгр. σ расч., кг/см σ гр. допустимое напряжение в грунте (сопротивление грунта), кг/см; σ расч. напряжение в грунте, создаваемое фундаментом опоры: P M M y σ расч. Σ, кг/см W W Σ P суммарная весовая нагрузка (по оси Z): ΣP P z H 0 ρбет., кг площадь подошвы опоры: a b ; a и b - габариты фундамента опоры; H высота фундамента опоры; 0 ρ бет. плотность бетона, кг/м 3 ; М момент, действующий на опору в плоскости ХZ, кгм; М y момент, действующий на опору в плоскости YZ, кгм; W момент сопротивления подошвы опоры в плоскости ХZ 3 ; W y момент сопротивления подошвы опоры в плоскости YZ 3. (осевые нагрузки вдоль оси Х, боковые вдоль оси Y, вертикальные вдоль оси Z) W M ab ba 3 Wy 6 6 F H H M F H H y 3, кгм; 0 y y 0, кгм F усилие на опору, действующее на высоте H вдоль оси X, кг; F y усилие на опору, действующее на высоте H вдоль оси Y, кг; H высота стойки; H 0 - высота фундамента опоры. 3. Проверочный расчёт габаритов фундамента опоры на опрокидывание Условие устойчивости: М М и y Мy М, кгм М момент от суммарной весовой нагрузки, действующий в плоскости ХZ, кгм; y М момент от суммарной весовой нагрузки, действующий в плоскости YZ, кгм. М Σ P a, кгм М y Σ P b, кгм Σ P суммарная весовая нагрузка (по оси Z); a и b габариты фундамента опоры. Расчёт параметров опоры (надземная прокладка) Лист Листов

7 Программный модуль: Расчёт диаметра рабочей арматуры щитовой опоры (Версия 6.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики: арм. 4 Расчётный диаметр рабочей арматуры: d м Π арм. площадь поперечного сечения одного стержням; П число Пи (3,). Площадь поперечного сечения одного стержня: арм. арм. общ. м арм. общ. общая требуемая площадь поперечного сечения всех рабочих стержнейм; n количество рабочих стержней. арм. Mma 00 общ. м σ доп. δ M ma максимальный момент, действующий на щит опоры, кгм; σ доп. предельно допустимые напряжения в рабочем стержне, кг/см; δ δ 0, щита δ толщина щита. щита n

8 Программный модуль: Расчёт диаметра спускного устройства (Версия 8.) Алгоритм программного модуля выполнен на основании существующей методики (СНиП): Диаметр штуцера для спуска воды из секционируемого участка трубопровода, имеющего уклон в одном направлении, определяем по формуле: L d dпр. m n 4 iпр. d пр. приведенный диаметр i пр. приведенный уклон j d jl j k dпр. L j i jl j k iпр. L k количество участков; n коэффициент, зависящий от времени спуска; m коэффициент расхода арматуры (для задвижек m=0,0). Диаметр штуцера спускного устройства обслуживающего две ветки (правую и левую) определяется по формуле: d общ. пр. лев. d d d пр. диаметр штуцера для правой ветки; d лев. диаметр штуцера для левой ветки.

03-glava_fin 17.09.03 9:50 AM Page 19 3 3. Проектирование 3.1. Основные принципы проектирования бесканальной прокладки тепловых сетей с ППУ изоляцией производства ЗАО «МосФлоулайн» Предварительно изолированные

Теоретические основы 6.0. Осевое удлинение 6.1. Допустимая длина прямого участка 6.2. Термическое предварительное натяжение 6.3. Осевое удлинение 6.1. Как известно, при изменении температуры все материалы

Занятие (часа) Расчет оптимальной толщины изоляции тепловой сети Цель теплового расчета сети - определение толщины тепловой изоляции и падения температуры на данном участке трассы. Толщину теплоизоляционного

Расчет вертикальных трубопроводов с сильфонными компенсаторами 1. Определение расчетной схемы Расчет любой конструкции начинается с выбора расчетной схемы. А) При расчете вертикального трубопровода с сильфонным

Основы проектирования 7.0. Определение диаметров рабочих труб 7.1. Тепловые потери 7.2. Состав теплотрассы 7.3. Прямые трубопроводы 7.3.1. Изгибы, ответвления 7.3.2. Определение диаметра рабочих труб 7.1.

34 Применение направляющих опор на трубопроводах с осевыми сильфонными компенсаторами Е.В. Кузин, директор ООО «АТЕКС-ИНЖИНИРИНГ», г. Иркутск; В.В. Логунов, заместитель генерального директора, В.Л. Поляков,

Лекция 5 5. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ И РЕЖИМЫ РАБОТЫ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ 5.. Основные задачи При проектировании тепловых сетей основная задача гидравлического расчета состоит в определении диаметров труб по заданным

Решения для проектирования неподвижных опор при терморасширении трубопроводов Hilti webinar, 20.05.2014 www.hilti.com Hilti Webinar 20.05.2014 1 www.hilti.com Hilti Webinar 20.05.2014 2 Программа вебинара:

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования РОСТОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТРОИТЕЛЬНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Утверждено на

Некоммерческое Партнерство «Российское Теплоснабжение» Стандарт организации НП «РТ» СТО НП «РТ» 70264433-4-4-2009 ТРЕБОВАНИЯ К КАЧЕСТВУ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ В ППУ ИЗОЛЯЦИИ Документ системы качества

Общество с ограниченной ответственностью «Баутехнолоджи» П Р О Ч Н О С Т Н О Й Р А С Ч Е Т навесной фасадной системы с воздушным зазором АЛЬТ-ФАСАД-11 для Жилого комплекса, расположенного по адресу: Московская

Расчет монолитной наружной стены подвала нужно ввести вычисляется в этих пунктах нужно проверить выполнение условий Исходные данные 1 Коэффициенты 1.1 Коэффициент надежности по нагрузке (для железобетона

Название организации Расчёт на прочность и устойчивость обечайки резервуара от действия опорных нагрузок Название проекта Шифр: Выполнил: Сергеев В.С. 1. Расчёт на прочность. Расчёт на прочность и устойчивость

535 - Отдельный фундамент под железобетонную колонну 1 2 Программа предназначена для проектирования отдельного фундамента под железобетонную колонну согласно СП 52-101-03 или СНиП 2.03.01-84* или

ОТЧЕТ ОБЪЕКТ: РАЗДЕЛ: Станция перекачки сточных вод СТАДИЯ: Рабочая документация ЗАКАЗЧИК: ИСПОЛНИТЕЛЬ: Козлов Алексей Владимирович 201_ г. /Козлов А.В./ Содержание Пояснительная записка 2 Приложение 1.

Корпорація «Енергоресурс-інвест» Временные указания по применению осевых сильфонных компенсаторов производства корпорации «Енергоресурс-інвест» для тепловых сетей Рекомендации по проектированию и монтажу

48 Приложение 1 Таблица П 1.1. Динамические характеристики стальных водогазопроводных труб по ГОСТ 36-75* насосных систем водяного отопления при скорости воды в них 1 м/с Диаметр труб, мм Условного прохода

Методика расчёта основывается на данных, приведённых в СНиП 2.01.07-85 и СНиП 2.03.06-85. Данные, полученные в результате проведённых расчётов, должны быть проверены и утверждены специалистом по расчёту

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ РЕСПУБЛИКИ БЕЛАРУСЬ Белорусский национальный технический университет Кафедра «Теплогазоснабжение и вентиляция» В. М. Копко Д. Б. Муслина ПРОЕКТИРОВАНИЕ ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ С ГИБКИМИ

Осевые сильфонные компенсаторы anfo из нержавеющей стали Описание и область применения дах систем отопления многоэтажных зданий. Осевые компенсаторы состоят из сильфона (гофрированного цилиндра), выполненного

Задача 1. Определить скорость потока воды в трубопроводе. Расход воды составляет 90 м 3 /час. Диаметр трубопровода 0,01м. Скорость потока воды в трубопроводе равна: w=(4 Q) / (π d) = ((4 90) / (3,14

БАК Расчет на прочность Инв. подл. Взам. Инв. Инв. дубл. Перв. примен. Содержание 1 Исходные данные для расчета...4 1.1 Расчетные параметры...4 1.2 Допускаемые напряжения...4 1.3 Давление и температура

516 - Свайный фундамент с ленточным ростверком 1 2 Программа предназначена для проектирования свайного фундамента с ленточным ростверком согласно СП 50-102-2003 или СНиП 2.02.03-85 . Предусмотрены

536 Поле столбчатых фундаментов под железобетонные колонны 1 2 Программа предназначена для проектирования поля столбчатых фундаментов под железобетонные колонны согласно СП 52-101-03 или СНиП 2.03.01-84*

Калькулятор участка тепловой сети. Калькулятор участка тепловой сети предназначена для выполнения контрольного примера расчета потерь теплоносителя и тепла от участка тепловой сети с произвольными характеристиками.

Расчет кожухотрубного теплообменника Общие сведения Кожухотрубные теплообменники наиболее широко распространены в пищевых производствах. Это объясняется следующими их достоинствами компактностью, невысоким

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР СОСУДЫ И АППАРАТЫ. АППАРАТЫ КОЛОННОГО ТИПА НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ГОСТ 2475781 (СТ СЭВ 164579) ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва ГОСУДАРСТВЕННЫЙ

Монтаж системы внутреннего водопровода Полимерные и металлополимерные трубы более удобны при монтаже, чем металлические. Они более легкие (вес на порядок меньше металлических), их легче гнуть, сгибать.

Пример расчетов гидравлических потерь напора на узлах установки расходомеров фирмы "Взлет" (Расчеты выполняются на основании документа "Методика гидравлического расчета конфузорно-диффузорных переходов.

2006 г. WWW.TEPLOV.RU 1 Критерии качества тепловой изоляции. 1. Плотное и ровное сопряжение элементов покрытия с отбортовкой. Соединение через отбортовку обеспечивает пространственную прочность защитного

Изм. Кол.уч док. Подпись Дата 1.1 Общие данные Ведомость чертежей Наименование а 1 Общие данные (на 8-ми листах) 2 План дома 3 Армирование плиты фундамента. Арматура А-500С. Плита 300 мм. 4 Армирование

Расчёты. Статические расчёты. Методика расчёта основывается на данных, приведённых в СНиП 2.01.07-85 и СНиП 2.03.06-85. Данные, полученные в результате проведённых расчётов, должны быть проверены и утверждены

Контрольные тесты. Гидравлика (вариант А) ВНИМАНИЕ! При проведении вычислений рекомендуется принимать ускорение свободного падения g = 10 м/с 2, а плотность жидкости = 1000 кг/м 3. 1. Чему равняется давление

Пример расчетов гидравлических потерь напора на узлах установки расходомеров фирмы "Взлет" (Расчеты выполняются на основании документа "Методика гидравлического расчета конфузорно-диффузорных переходов.

11 РАСЧЁТ СЖАТЫХ ЭЛЕМЕНТОВ 11.1 Общие сведения К сжатым элементам относят: колонны; верхние пояса ферм, загруженные по узлам, восходящие раскосы и стойки решетки ферм; элементы оболочек; элементы фундамента;

Лекция 5 Цель: изучение потерь на трение по длине и потерь на местных сопротивлениях. Задачи: классифицировать потери и дать методику их расчета. Желаемый результат: Студенты должны знать: особенности

12.1.1 Общие сведения/многослойная система/технология прокладки...12 / 1-2 12.1.2 Обзор преимуществ и недостатков...12 / 3 12.1.3 Допустимая длина укладки Lmax одинарной трубы при традиционной укладке...12

Проверочный расчёт существующего ленточного фундамента на свайном основании (возможность надстройки 3-го этажа) по I группе предельных состояний В СЕЧЕНИИ 21-21 Основные характеристики грунтов: Нормативные

Расчет на прочность при кручении 1. При кручении стержня круглого поперечного сечения напряженное состояние материала во всех точках, за исключением точек на оси стержня, ОТВЕТ: 1) линейное (одноосное

Лекция 12 Проектирования фундаментов по предельным состояниям До 1962 г. фундаменты проектировали по допускаемым нагрузкам, а затем перешли к проектированию по предельным состояниям. Сейчас в расчете оснований

Министерство образования и науки Российской Федерации Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования «ПЕТРОЗАВОДСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ» (ПетрГУ) Физико-технический

ОГЛАВЛЕНИЕ 1 РАСЧЕТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ 4 КОНСТРУИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ВЕРХНЕЙ ЧАСТИ КОЛОННЫ 5 1 Компоновка 5 Проверка устойчивости в плоскости изгиба 8 3 Проверка устойчивости из плоскости изгиба 8 3 КОНСТРУИРОВАНИЕ

Технология Hilti REBAR решение задач. Примеры. HILTI REBAR examples of tasks 1 Задача 1 Дано: Фундаментная плита, произошло смещение арматурных выпусков под колонну, необходимо восстановить выпуска в проектное

Кузьмичев Сергей Дмитриевич 2 СОДЕРЖАНИЕ ЛЕКЦИИ 10 Элементы теории упругости и гидродинамики. 1. Деформации. Закон Гука. 2. Модуль Юнга. Коэффициент Пуассона. Модули всестороннего сжатия и одностороннего

1. Обечайка цилиндрическая 1 1.1. Исходные данные Материал: 09Г2С Внутр. диаметр, D: 800 мм Толщина стенки, s: 6 мм Прибавка для компенсации коррозии и эрозии, c 1: 2 мм Прибавка для компенсации минусового

ОПОРЫ КОЛОННЫХ АППАРАТОВ ИЗДАТЕЛЬСТВО ТГТУ УДК 66.01.001. ББК Л11-5-04я73-5 К65 Утверждено Редакционно-издательским советом университета Р е ц е н з е н т Доцент кафедры ТО и ПТ Е.В. Хабарова С о с т а

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ ТЮМЕНСКАЯ ГОСУДАРСТВЕННАЯ АРХИТЕКТУРНО-СТРОИТЕЛЬНАЯ АКАДЕМИЯ КАФЕДРА "СТРОИТЕЛЬНАЯ МЕХАНИКА" СЕКЦИЯ "СОПРОТИВЛЕНИЕ

Расчет прочности фундамента Взам.инв. Инв. дубл. Подп.и дата Разраб. Лит. ов Пров. 2 8 Т.контр. Н.контр. Утв. Нижний Новгород, 2008 г. Расчет прочности фундамента Содержание 1 Исходные данные 3 2 Расчет

U-Tubes Heat Exchanger-Russian Final Report ГОСТ Р 52857/52630 Rev.02 Uri Katanov Pressure Vessel Engineer, FEA and CFD Analyst M.Sc.-MEng P.Eng Canada 1 СОДЕРЖАНИЕ Исходные данные для расчета..3 Сводные

12 июня 2017 г. Совместный процесс конвекции и теплопроводности называется конвективным теплообменом. Естественная конвекция вызывается разностью удельных весов неравномерно нагретой среды, осуществляется

ТЕМА1. ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ СИСТЕМЫ ВОДЯНОГО ОТОПЛЕНИЯ 1.1. Способы гидравлического расчета трубопроводов систем водяного отопления При расчете трубопроводов систем водяного отопления используются различные

1. Содержание 1. Введение... 4 2. Исходная информация и постановка задач... 5 3. Задачи расчетных исследований... 8 4. Нагрузки и воздействия. Основные расчетные положения... 9 4.1. Виды нагрузок на конструкцию

Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования Владимирский государственный университет Кафедра сопротивления материалов МЕТОДИЧЕСКИЕ

570 Шпунтовая стенка 1 2 Программа предназначена для проектирования и расчёта шпунтовой стенки свободно защемленной или заделанной в грунте с возможностью установки анкеров. В качестве нагрузок, кроме

Гидравлика 63 3.18. ПОТЕРИ НАПОРА В МЕСТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЯХ Как уже указывалось, помимо потерь напора по длине потока могут возникать и так называемые местные потери напора. Причиной последних, например,

Республиканская олимпиада. 9 класс. Брест. 004 г. Условия задач. Теоретический тур. Задание 1. «Автокран» Автокран массы M = 15 т с габаритами кузова = 3,0 м 6,0 м имеет легкую выдвижную телескопическую

Отчет 5855-1707-8333-0815 Расчет прочности и устойчивости стального стержня по СНиП II-3-81* Данный документ составлен на основе отчета о проведенном пользователем admin расчете металлического элемента

ФЕДЕРАЛЬНОЕ АГЕНТСТВО ПО ОБРАЗОВАНИЮ Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» УТВЕРЖДАЮ Директор

Инструкция по проектированию подпорных стен из блоков LammiMuuri ОГЛАВЛЕНИЕ 1. КОНСТРУКЦИЯ И СВОЙСТВА БЛОКОВ «ЛАММИМУУРИ» ДЛЯ КЛАДКИ ПОДПОРНЫХ СТЕН. ПРИМЕНЕНИЕ 3. ТИПЫ СТЕН 4. РАСЧЁТЫ 4.1. Свойства материалов

2 МОНТАЖНЫЕ И СПЕЦИАЛЬНЫЕ РАБОТЫ В СТРОИТЕЛЬСТВЕ 3 "08 Наука производству éòó ÂÌÌÓÒÚË apple Ò ÂÚ ÒÚ Î Ì ı ÍÓÌÒÚappleÛ͈ËÈ ËÁ ÚÓÌÍÓÒÚÂÌÌ ı ÌÛÚ ı ÔappleÓÙËÎÂÈ Э.Л. АЙРУМЯН, канд. техн. наук (ЗАО «ЦНИИПСК

ООО «Драфт» Поверочный расчет фундаментов башни высотой Н=95м, для размещения антенного оборудования Генеральный директор Главный инженер проекта г. Санкт-Петербург 2016 г. Содержание 1. Исходные данные..

ГОСТ ИСО 7904-2-2001 Подшипники скольжения. Условные обозначения. Часть 2. Применение Принявший орган: Госстандарт России Дата введения 01.07.2002 1РАЗРАБОТАН Межгосударственным техническим комитетом по

Контрольные задания по сопротивление материалов для студентов заочной формы обучения Составитель: С.Г.Сидорин Сопротивление материалов. Контрольные работы студентов заочников: Метод. указания /С.Г.Сидорин,

10.1. Поверочный расчёт основания и фундаментов под стену по оси «Б» (шурф 4) Сбор нагрузок выполнен при помощи программы «Скад 11.5». На фундамент в уровне его обреза действуют следующие нагрузки: NX(NY)=

ЛЕКЦИЯ 8 5. Конструирование и расчет элементов ДК из нескольких материалов ЛЕКЦИЯ 8 Расчет клееных элементов из древесины с фанерой и армированных элементов из древесины следует выполнять по методу приведенного

КН 901-11-2Т Вариант 1 Вариант 2 Вариант 3 Вариант 4 Вариант 5 Вариант 6 Вариант 7 Вариант 8 Вариант 9 Вариант 10. Вариант 11 Вариант 12 Вариант 13 Вариант 14 Вариант 15 Вариант 16 Вариант 17 Вариант 18

Пассат 1.08 ООО НТП «Трубопровод» Омский Государственный Технический Университет ПРОИЗВОДСТВО ЦЕОЛИТА Сушилка распылительная РАСЧЕТНО-ПОЯСНИТЕЛЬНАЯ ЗАПИСКА и дата Взам. инв. Инв. дубл. и дата Омск 2012

РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ПРОЕКТИРОВАНИЮ БУРОЗАВИНЧИВАЕМЫХ СВАЙ KRINNER В СЕЙСМИЧЕСКИХ РАЙОНАХ 2.1 При проектировании свайных фундаментов в сейсмических районах кроме требований СНиП РК 5.01-03-2002 «Свайные фундаменты»,

Технико-экономическое обоснование Выполнение тепловых и гидравлических расчетов с заменой насоса по их результатам. СОДЕРЖАНИЕ. 1. Исходные данные. 2. Расчет годовой экономии электроэнергии 3. Расчет экономического

Методы моделирования и расчета свайных фундаментов в SCAD Office Виктор Сергеевич Михайлов Руководитель новосибирского центра технической поддержки SCAD Office Андрей Владимирович Теплых Руководитель самарского

Глава2. МЕТОДИКА ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

ТЕПЛОВЫХ СЕТЕЙ

2.1. ЗАДАЧИ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

Гидравлический расчет тепловой сети ведут по участкам. Основной задачей гидравлического расчета является определение диаметров трубопроводов d на каждом участке, обеспечивающих пропуск заданного расхода теплоносителя G при заданных потерях давления Dp или напора DН. Также могут быть решены и другие задачи: определение потерь давления Dр или напора DН на участках тепловой сети диаметром d при заданных расходах G, определение пропускной способности G участков трубопроводов диаметром d при перепадах давления на участках Dр или потерях напора DН.

На основании результатов гидравлического расчета участков определяют потери давления или напора по сети в целом, выбирают оборудование, в том числе насосы для водяных и конденсатных сетей, разрабатывают гидравлические режимы.

2.2. ОСНОВЫ ГИДРАВЛИЧЕСКОГО РАСЧЕТА

Потери давления на участках теплопроводов складываются из потерь на трение, называемых также линейными потерями Dр Л, и потерь в местных сопротивлениях Dр М:

Dр=Dр Л +Dр М (2.1.)

где Dр Л – потеря давления собственно в трубопроводе;

Dр М – потеря давления при расширениях, сужениях, поворотах трубопровода и в различных устройствах, установленных на участке (компенсаторах, задвижках, клапанах и т.д.).

Рассмотрим более подробно линейные потери давления Dр Л при течении несжимаемой жидкости. Плотность несжимаемой жидкости ρ при изменении давления практически не меняется. При этом условии на участке трубопровода с внутренним диаметром d скорость теплоносителя ω также остается неизменной. В этом случае линейная потеря давления Dр Л определяется по формуле Дарси-Вейсбаха

Dр Л =λ, (2.2.)

где λ – коэффициент гидравлического трения;

L – длина участка трубопровода.

При гидравлических расчетах часто используют понятие удельной линейной потери давления R Л, которая представляет собой линейную потерю давления. отнесенную к единице длины участка трубопровода.:

R Л =Dр Л /L. (2.3.)

Из уравнений (2.1.) и (2.2.) следует, что

R Л =λ. (2.4.)

При ламинарном течении теплоносителя по трубопроводу коэффициент гидравлического трения определяют по формуле Пуазейля-Гагена

λ=64/Re. (2.5.)

Эту формулу используют при Re≤2300. При более высоких значениях числа Рейнольдса, в так называемой переходной области, коэффициент гидравлического трения в гидравлически гладких трубах следует рассчитывать по формуле Блазиуса

λ=0,3164/Re 0,25 . (2.6)

Большинство труб, используемых для теплоснабжения, с точки зрения гидравлики являются шероховатыми. В переходной области режим течения жидкости в таких трубах определяется не только числом Re, но и величиной относительной эквивалентной шероховатости k Э /d, которая представляет собой отношение абсолютной эквивалентной шероховатости k Э к внутреннему диаметру трубы d. Под абсолютной эквивалентной шероховатостью k Э понимают такую высоту выступов равномерной искусственной шероховатости, при которой коэффициент гидравлического трения получается таким же, как и в реальной трубе.

Значения эквивалентной шероховатости, м, определенные опытным путем для различных видов труб приведены ниже.

Паровые сети……………………………………………………………………0,0002

Водяные тепловые сети ………………………………………………………..0,0005

Тепловые сети горячего водоснабжения и конденсатопроводы…………….0,001

Для расчета гидравлического трения в рассматриваемых условиях наиболее удобна формула А.Д.Альтшуля

λ=0,11. (2.7.)

Эта формула используется при 10≤Re<500.

Re<10 она практически совпадает с (2.6.).

При Re≥500 коэффициент гидравлического трения λ практически не зависит от Reи определяется только относительной эквивалентной шероховатостью , при этом линейная потеря давления Dр Л пропорциональна квадрату скорости течения ω. Поэтому область Re≥500 называют областью квадратичного закона. Поэтому в области квадратичного закона можно определить коэффициент гидравлического трения по формуле Б. Л. Шифринсона

λ=0,11() 0,25 (2.8.)

При Re>500 (2.7.) практически совпадает с (2.8.).

Получим формулу расчета удельной линейной потери давления R Л при внутреннем диаметре теплопровода d и пропускной способности участка сети G. Уравнение (2.4.) с учетом уравнения неразрывности

где G – массовый секундный расход теплоносителя на участке, преобразуется к виду

R Л =λ. (2.10.)

Отсюда следует, что

d=; (2.11.)

G=. (2.12.)

В зависимости от режима работы теплопровода в уравнения (2.10) – (2.12.)

следует подставлять значение коэффициента гидравлического трения λ из (2.5.) - (2.8.).

Режим работы водяных тепловых сетей чаще всего соответствует области квадратичного закона. В этих условиях (2.10) – (2.12.) с учетом (2.8.) принимают вид

В задачу гидравлического расчета входят:

Определение диаметра трубопроводов;

Определение падения давления (напора);

Определение давлений (напоров) в различных точках сети;

Увязка всех точек сети при статическом и динамическом режимах с целью обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах.

По результатам гидравлического расчета можно решить следующие задачи.

1. Определение капитальных затрат, расхода металла (труб) и основного объема работ по прокладке тепловой сети.

2. Определение характеристик циркуляционных и подпиточных насосов.

3. Определение условий работы тепловой сети и выбора схем присоединения абонентов.

4. Выбор автоматики для тепловой сети и абонентов.

5. Разработка режимов эксплуатации.

a. Схемы и конфигурации тепловых сетей.

Схема тепловой сети определяется размещением источников тепла по отношению к району потребления, характером тепловой нагрузки и видом теплоносителя.

Удельная протяженность паровых сетей на единицу расчетной тепловой нагрузки невелика, поскольку потребители пара – как правило, промышленные потребители – находятся на небольшом расстоянии от источника тепла.

Более сложной задачей является выбор схемы водяных тепловых сетей вследствие большой протяженности, большого количества абонентов. Водяные ТС менее долговечны, чем паровые вследствие большей коррозии, больше чувствительны к авариям из-за большой плотности воды.

Рис.6.1. Однолинейная коммуникационная сеть двухтрубной тепловой сети

Водяные сети разделяют на магистральные и распределительные. По магистральным сетям теплоноситель подается от источников тепла в районы потребления. По распределительным сетям вода подается на ГТП и МТП и к абонентам. Непосредственно к магистральным сетям абоненты присоединяются очень редко. В узлах присоединения распределительных сетей к магистральным устанавливаются секционирующие камеры с задвижками. Секционирующие задвижки на магистральных сетях обычно устанавливаются через 2-3 км. Благодаря установке секционирующих задвижек уменьшаются потери воды при авариях ТС. Распределительные и магистральные ТС с диаметром меньше 700 мм делаются обычно тупиковыми. В случае аварий для большей части территории страны допустим перерыв в теплоснабжении зданий до 24 часов. Если же перерыв в теплоснабжении недопустим, необходимо предусматривать дублирование или закольцовку ТС.

Рис.6.2. Кольцевая тепловая сеть от трех ТЭЦ Рис.6.3. Радиальная тепловая сеть

При теплоснабжении крупных городов от нескольких ТЭЦ целесообразно предусмотреть взаимную блокировку ТЭЦ путем соединения их магистралей блокировочными связями. В этом случае получается кольцевая тепловая сеть с несколькими источниками питания. Подобная схема имеет более высокую надежность, обеспечивает передачу резервирующих потоков воды при аварии на каком-либо участке сети. При диаметрах магистралей, отходящих от источника тепла 700 мм и менее, обычно применяют радиальную схему тепловой сети с постепенным уменьшением диаметра трубы по мере удаления от источника и снижения присоединенной нагрузки. Такая сеть наиболее дешевая, но при аварии теплоснабжение абонентов прекращается.

b. Основные расчетные зависимости

Страница 1

Гидравлический расчёт является важнейшим элементом проектирования тепловых сетей.

В задачу гидравлического расчёта входят:

1. Определение диаметров трубопроводов,

2. Определение падения напора в сети,

3. Установление величин напоров (давлений) в различных точках сети,

4. Увязка напоров в различных точках системы при статическом и динамическом режимах её работы,

5. Установление необходимых характеристик циркуляционных, подкачивающих и подпиточных насосов, их количества и размещение.

6. Определение способов присоединения абонентских вводов к тепловой сети.

7. Выбор схем и приборов автоматического регулирования.

8. Выявление рациональных режимов работы.

Гидравлический расчёт производят в следующем порядке:

1) в графической части проекта вычерчивают генплан района города в масштабе 1:10000, в соответствии с заданием наносят место расположения источника теплоты (ИТ);

2) показывают схему тепловой сети от ИТ к каждому микрорайону;

3) для гидравлического расчёта тепловой сети на трассе трубопроводов выбирают главную расчётную магистраль, как правило, от источника тепла до наиболее удалённого теплового узла;

4) на расчётной схеме указывают номера участков, их длины, определяемые по генплану с учётом принятого масштаба, и расчётные расходы воды;

5) на основании расходов теплоносителя и, ориентируясь на удельную потерю давления до 80 Па/м, назначают диаметры трубопроводов на участках магистрали;

6) по таблицам определяют удельную потерю давления и скорость теплоносителя (предварительный гидравлический расчёт);

7) рассчитывают ответвления по располагаемому перепаду давлений; при этом удельная потеря давления не должна превышать 300 Па/м, скорость теплоносителя – 3,5 м/с;

8) вычерчивают схему трубопроводов, расставляют отключающие задвижки, неподвижные опоры, компенсаторы и другое оборудование; расстояния между неподвижными опорами для участков различного диаметра определяются на основании данных таблицы 2;

9) на основании местных сопротивлений определяют эквивалентные длины для каждого участка и вычисляют приведённую длину по формуле:

10) вычисляют потери давления на участках из выражения

,

Где α – коэффициент, учитывающий долю потерь давления на местных сопротивлениях;

∆pтр – падение давления на трение на участке тепловой сети.

Окончательный гидравлический расчет отличается от предварительного тем, что падение давления на местных сопротивлениях учитывается более точно, т.е. после расстановки компенсаторов и отключающей арматуры. Сальниковые компенсаторы применяют при d ≤ 250 мм, при меньших диаметрах – П-образные компенсаторы.

Гидравлический расчёт выполняется для подающего трубопровода; диаметр обратного трубопровода и падение давления в нём принимают такими же, как и в подающем (п. 8.5 ).

Согласно пункту 8.6 , наименьший внутренний диаметр труб должен приниматься в тепловых сетях не менее 32 мм, а для циркуляционных трубопроводов горячего водоснабжения – не менее 25 мм.

Предварительный гидравлический расчёт начинают с последнего от источника теплоты участка и сводят в таблицу 1.

Таблица 6 – Предварительный гидравлический расчёт

№ участка							lпр=lх (1+α), м	∆Р=Rхlпр, Па
МАГИСТРАЛЬ
РАСЧЕТНОЕ ОТВЕТВЛЕНИЕ
								∑∆Ротв =